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水庫閘門結構

發布時間: 2020-12-17 02:37:25

水庫的閘門落不下去是否和閘門的重量有關系

與閘門的自重肯定有關。
與閘門總成的結構,型式,關系更大。
水庫低水位,高水位對閘門正面壓力相差巨大,垂直升降的閘板與閘口壁之間摩擦阻力相差相應巨大,導致水位深時閘板就落不到底了。

❷ 柏葉口水庫的柏葉口水庫工程構造

柏葉口水庫樞紐由大壩、溢洪道、泄洪發電洞和電站組成。
水庫大壩為混凝土面板堆石壩,壩頂高程1138.30m,最大壩高88.3m,壩頂寬10m,壩頂長296.0m。左岸布置正槽溢洪道,溢洪道總長305.45m,最大泄量為894立方米/秒。大壩上游約210m的河床左岸布置泄洪發電洞,全長692.2m,洞徑5m。電站為壩後引水式電站,裝機容量為2×1600kW。
溢洪道進口位於左壩端,出口距下游壩腳約90m,軸線走向為正北。由進口段、控制段、泄槽段挑流消能段組成。進口段為喇叭形,平底,底高程1128m;控制段為平底寬頂堰,堰頂高程1128m,共布置3孔閘室,閘室長19.8m,單孔凈寬8m,弧形工作門擋水;泄槽段長177m,凈寬27~16m,縱坡1/2.888;挑流消能段長15.15m,凈寬16m,反弧半徑20m,挑射角25°,挑流鼻坎高程1067.5m。溢洪道總長度305.45m,最大泄量894立方米/秒。
泄洪發電洞進口位於壩軸線上游左岸,距壩軸線上游約210m,出口位於河流彎道下游距柏葉口村約250m,洞軸線走向為N80.37°W。由進口段、洞身段、出口控制閘、急流槽和挑流消能段組成。進口段包括進口喇叭段和進水塔,長22.7m,喇叭口設兩孔攔污柵,單孔寬5.35m,高8.5m,進水塔內布置事故檢修門,孔口尺寸5×5m,閘門為平板鋼閘門;洞身段長600m,洞涇5m,縱坡2.25%;出口控制閘閘室長20m,閘孔凈寬4m,弧形工作門擋水,孔口尺寸4×4m;急流槽和挑流消能段長49.5m,急流槽長42m,凈寬4~8m,縱坡1/20;挑流消能段長7.5m,凈寬8m,反弧半徑20m,挑射角20°,挑流鼻坎高程1054.12m。泄洪洞總長度692.2m,最大泄量402立方米/秒。
發電站位於壩下遊河床左側,為壩後引水式電站。由發電支洞、引水壓力鋼管、廠房及尾水等組成。電站採用發電支洞自泄洪發電洞內引水,後接壓力鋼管接入廠房,發電尾水由尾水渠排入下遊河道。發電支洞採用圓型,洞徑2m,長45m;引水壓力鋼管由引水主管φ1500mm、引水支管φ900mm組成;廠房由主、副廠房組成,主廠房內設2台機組,單機容量1600kW,總裝機容量為3200kW;尾水渠採用矩形斷面,渠寬3.5m,高2m。副廠房布置於主廠房上游側,長33.8m,寬6.5m,分兩層布置,下層為控制、配電、開關室等設備,上層為電站管理站的辦公區。

❸ 黃前水庫的水利工程建設

三查三定洪水復核結果:百年一遇設計,三日凈雨317.1mm,最高庫水位209.0m,千年一遇校核,三日凈雨486mm,最高庫水位210.65m,可能最大降雨校核,三日凈雨1014.5m,最高庫水位212.17m,興利水位209.0m,死水位190.60m。
1 流域基本情況
黃前水庫位於大汶河支流石汶河上游,流域面積為292平方公里, 總庫容為8248萬立方米,興利庫容為5913萬立方米。河長為21.1 Km,幹流平均坡度為0.00940m/m,流域形狀為扇形,形狀系數為0.66,河網密度為0.26,流域平均寬度為13.8 km,河道彎曲系數為1.57,河道斷面形狀為矩形。黃前水庫流域圖見圖1,黃前水庫站測驗河段平面圖見圖2。
1.1流域自然地理特徵
黃前水庫位於泰安市岱嶽區北部黃前鎮,處於東經117°4′~117°22′、北緯36°16′~36°28′之間。該流域座落於泰山山麓,均系泰山山脈純山區,絕大部分岩石為前震旦系的花崗岩、花崗片麻岩和混合岩,也有一部分火成岩和變質岩,岩石出露明顯,土層厚薄不均,一般平均厚度約0.3~0.5m左右,土壤性質一般為壤土、砂壤土和部分粘土和砂土。農作物以地瓜、花生為主,小麥、玉米較少。由於該流域土壤性質較好,山區植樹造林比較普遍,植被率57%,水土流失較輕。
1.2水利工程情況
水庫流域內自1958年以來先後建成小(一)型水庫3座,小(二)型水庫14座,塘壩24座,總控制流域面積134.7平方公里,總庫容1337.8萬立方米,興利庫容1045萬立方米。較大的小(一)型水庫是下港鄉的彭家峪水庫,流域面積20.8平方公里,總庫容710萬立方米,興利庫容580萬立方米。較大的小(二)型水庫是大津口鄉的栗杭水庫,流域面積48平方公里,總庫容97萬立方米,興利庫容48萬立方米。流域內主要水利工程情況見表1-1。黃前水庫站水位(Z)~庫容(V)~面積(A)關系線圖見圖3。
表1-1 黃前水庫流域內主要水利工程統計表 工程類別 水庫名稱 所在鄉鎮 流域面積 總庫容 興利庫容 V興(萬立方米) A(Km) (萬立方米) 小(一)型 彭家峪 下港 20.8 710 580 小(一)型 李子峪 黃前 3.5 114.5 84.7 小(一)型 葯鄉 大津口 2 115.5 91 小(二)型 馬蹄峪 下港 2.55 15.6 7.2 小(二)型 趙峪 下港 1.8 13.2 8.4 小(二)型 蛤蟆營 下港 1 12 10.9 小(二)型 勤村 下港 1.2 12 11.2 小(二)型 黃芹 下港 2 12 10 小(二)型 陳寺峪 下港 0.8 14.6 12 小(二)型 石屋志 黃前 13 75 72 小(二)型 臭泉 黃前 3 11 5.5 小(二)型 大嶺溝 黃前 0.5 20 18.3 小(二)型 花果峪 黃前 2.5 12 10 小(二)型 栗杭 大津口 48 97 48 小(二)型 牛山口 大津口 1.7 10.1 7 小(二)型 青楊峪 大津口 2.55 22 10 小(二)型 天龍 大津口 2.5 25.5 11 黃前水庫樞紐工程包括大壩、溢洪道(閘)、放水洞三部分,工程高程基面為56黃海基面。
大壩全長1530m,頂寬7m,為粘土心牆砂殼壩,壩頂高程213.3m,最大壩高33.3m。溢洪道(閘)的閘室為正槽開敞式寬頂堰型鋼筋混凝土結構,長16m,共7孔,每孔凈寬10m,堰頂高程201.0m,設有7扇弧形鋼閘門,閘門尺寸為10×8m,門頂高程209m,最大泄洪流量4050立方米/秒。放水洞分為南放水洞和北放水洞,南放水洞位於大壩0+100處,進水口底高程188.0m,設計流量15.0立方米/秒;北放水洞位於大壩1+440處,進水口底高程200.0m,設計最大出流量2.0立方米/秒。詳見表1-2。
表1-2 黃前水庫工程基本情況表 1概況 位 置 山東省泰安市 水準基面:56黃海 所在河流 石汶河 流域面積: 292 平方公里 河道幹流平均坡度 0.00940 m/m 開工時間 1958年5月 竣工時間 1960年8月 2.水庫特性指標 項 目 水 位(m) 項 目 庫容(萬立方米) 死 水 位 190.60 死 庫 容 440 興利水位 209.00 興利庫容 5913 設計洪水位 209.55 調洪庫容 1895 校核洪水位 212.15 總 庫 容 8248 3大壩特性指標 項 目 主 壩 副 壩 壩 型 粘土心牆砂殼壩 均質土壩 壩頂高程(m) 213.30 213.30 最大壩高(m) 33.3 29.0 壩 頂 寬 (m) 7.00 7.00 4.正常溢洪道特性指標 型式 正槽開敞式寬頂堰 閘門尺寸 10×8.m 堰頂高程 201.00m 最大泄量 4050立方米/秒 堰頂凈寬 7×10m 消能型式 底流消能 閘門型式 弧形鋼閘門 啟閉設備 移動式電動葫蘆配自動掛鉤梁 5.輸水洞特性指標 南放水洞 型式 鋼筋混凝土管內襯鋼管(有壓) 北放水洞 型式 拱涵內襯鋼管(有壓) 進口底高程 188.00m 進口底高程 200.00m 最大泄量 15m3/s 最大泄量 2.0立方米/秒

❹ 請問中型水庫的進水口和溢洪道閘門(卷揚式啟閉機)維護預算是多少,有沒有預算參考資料

2 閘門啟閉機安全檢測
2.1 檢測項目和方法
2.1.1外觀檢查
外觀檢查以目測為主,配合使用量測工具,對閘門的外觀形態和銹蝕狀況進行檢查。
外觀形態檢查主要是檢查閘門整體及主要構件的折斷、損傷和局部明顯變形,閘門的吊耳、吊桿、導輪等零部件的損傷、變形、脫落以及轉動和固定狀況,閘門的止水裝置是否完好等。
銹蝕狀況檢查是對閘門各構件的銹蝕分布、銹蝕面積及銹蝕部位等進行描述,評定各構件的銹蝕程度。

圖1 工作閘門結構型式
2.1.2銹蝕量檢測
運行多年的水工金屬結構均不同程度地存在著銹蝕。構件銹蝕後,構件斷面面積減小,應力增大,從而導致結構強度和剛度的下降,直接影響設備的安全運行。
對閘門主要構件的銹蝕量進行檢測,可以判斷各構件的銹蝕程度,計算構件的銹蝕速率,確定構件的蝕余厚度,為結構計算提供必要的數據。
根據閘門主要構件的銹蝕程度和銹蝕部位,銹蝕量檢測分別採用UTM-101H 型、VT-6 型數字超聲波測厚儀、改制的游標卡尺和CTG-10 型塗層厚度測定儀等量測儀器和工具進行。
2.1.3焊縫超聲波探傷
焊縫缺陷會降低焊縫的抗拉強度、延伸率、沖擊韌性和疲勞強度。水工金屬結構在製造安裝時對焊縫已進行過較嚴格的探傷。但是,經長期運行後,在荷載作用下,焊縫有可能產生新的缺陷,原先經檢查在允許范圍內的缺陷亦有可能擴展,影響結構的安全運行。
超聲波探傷是無損探傷的一種,主要利用材料本身或內部缺陷的聲學性質對超聲波傳播的影響,非破壞性探測內部缺陷的大小、形狀和分布情況。探傷前,根據被測構件的材質和厚度,確定缺陷定位和定量方法。
水工金屬結構的焊縫超聲波探傷通常採用水平定位法和深度定位法:當板厚δ>20 mm時,一般採用深度法定位;當厚度δ≤20 mm時,採用水平法定位。
超聲波探傷時,檢出缺陷的回波高度與缺陷的大小和距離有關,大小相同的缺陷,由於聲程不同,回波高度也不同。為此,通常利用距離- 波幅曲線來對缺陷定量。
超聲波探傷採用EPOCH2300 型超聲波探傷儀進行,距離- 波幅曲線利用CSK-ⅢA 試塊實測。
2.1.4閘門材料檢測
由於歷史的原因,有些工程的金屬結構沒有材料出廠證明書和工程驗收等文件,結構所用材料牌號不清,性能不明。進行材料檢測可以確定結構材料的機械性能和化學成分,鑒別材料牌號。
材料檢測有2 種方法。若設備允許取樣,可按金屬材料化學成分分析和機械性能試驗要求取樣試驗,直接確定材料牌號。但是,在正常服役的設備上取樣做機械性能試驗,往往是不允許的。故此,材料檢測更多地採用綜合分析的方法,在設備的非受力部位鑽取屑樣進行分析,確定材料的化學成分,同時測定材料硬度,並據此換算出材料抗拉強度的近似值,綜合分析2 項檢測成果,確定材料牌號。本次檢測採用綜合分析法。
2.1.5啟閉機運行狀況檢測
啟閉機運行狀況檢測主要是進行啟閉機機械零部件檢測和電氣參數檢測。通過檢測,發現啟閉機運行中存在問題,提出有效改進措施,確保啟閉機的安全運行。
2.1.6閘門啟閉力檢測與計算分析
閘門運行多年後,由於支承裝置和止水裝置的變形、損壞等原因,閘門啟閉時的摩阻力變大,啟閉力將會增加,從而容易引起啟閉機超載,造成啟閉機失事。通過實測啟閉力,經分析計算求出設計水位下的啟閉力,並與啟閉機的額定啟閉力相比較,可得到啟閉機啟閉閘門的安全系數,判斷啟閉機啟閉閘門的可靠程度。
啟閉力檢測主要採用動態信號測試系統,檢測狀態應盡可能接近設計狀態,若無法做到,則應根據實測結果進行分析計算,最終獲得設計水位下閘門的啟閉力。
2.2 檢測主要成果及分析
2.2.1外觀檢查及銹蝕量檢測結果
第三溢洪道6 扇工作閘門整體外觀形態基本完好,門體無明顯損傷,止水裝置齊全完好,聯接螺栓無松動和脫落。閘門表面塗層基本完好,整體一般銹蝕,局部有較重或嚴重銹蝕,且主要多為老銹坑。
對2# 和4# 兩扇工作閘門主要構件進行蝕余厚度檢測,共獲得檢測數據228 個,平均每扇閘門114 個有效檢測數據,每個檢測數據均為3 個以上測點數據的均值。
通過對蝕余厚度檢測數據進行整理,2# 和4# 兩扇工作閘門主要構件銹蝕量檢測數據的各項統計結果列於表2。
表2 工作閘門主要構件及總體銹蝕量和銹蝕速率的平均值

根據兩扇閘門銹蝕量頻數分布的統計圖表可以得出以下結論。
(1)兩扇閘門銹蝕量頻數峰值位於(0.6 ~ 0.7) mm區間,且銹蝕量主要分布在(0.4 ~ 1.3) mm 之間,其頻數分別為94.7%和95.7%。表明閘門整體銹蝕輕微。
(2)兩扇閘門各主要構件平均銹蝕量為(0.67 ~0.97) mm,標准差為(0.15~0.3) mm。表明閘門各主要構件銹蝕程度基本相似。
(3)兩扇閘門總體平均銹蝕量分別為0.79 mm和0.75 mm,標准差為0.27 mm,總體平均銹蝕速率分別為0.025 mm/ a 和0.024 mm/ a;各主要構件平均銹蝕速率為(0.022 ~ 0.031) mm/ a。
2.2.2焊縫超聲波探傷結果
選取2# 和4# 兩扇工作閘門進行焊縫超聲波探傷。
根據閘門受力狀況和焊縫類別,選定閘門主橫梁、邊梁、支臂和面板為探傷構件。
焊縫超聲波探傷結果表明以下2 點。
(1) 2# 和4# 閘門主橫梁腹板與翼緣板T 形連接焊縫、邊梁腹板與後翼緣板T 形連接焊縫、支臂腹板與翼緣板T 形連接焊縫局部存在未焊透缺陷(缺陷最大當量為RL+6dB),但均未超過規范DL/T5018-2004 規定的要求。其餘所有受檢焊縫均未發現有缺陷存在。
(2)閘門所有受檢焊縫均未發現裂紋缺陷。
2.2.3閘門材料檢測結果
綜合閘門主橫梁、縱梁和支臂材料的化學成分分析、硬度以及抗拉強度的檢測結果,可以判定,閘門主要構件所使用的材料為碳素鋼Q235。
2.2.4啟閉機運行狀況檢測結果
啟閉機運行管理制度健全,設備布置整齊,啟閉機維護保養狀況良好。電動機的各項電氣參數均滿足安全運行要求,絕緣電阻均滿足規程規定的要求。
2.2.5閘門啟閉力檢測與計算分析
檢測時,閘門由全關狀態開啟到一定開度(開啟高度約5.0 m),停一段時間,再到全關狀態為一個檢測過程;檢測重復進行3 次,檢測數據與檢測曲線重復性較好。
根據實測應變值,利用公式計算,可以得到實測最大啟門力的計算結果,列於表3。
表3 實測應變值和對應的啟門力

根據檢測結果可以知道以下3 點。
(1)在空載狀況下,2# 工作閘門實測最大啟門力為327.3 kN,4# 工作閘門實測最大啟門力為390.1 kN,均小於啟閉機額定啟門力(2×375 kN)。
(2) 2# 工作閘門左右兩側吊點基本平衡,4# 工作閘門左右兩側吊點不平衡。兩側鋼絲繩拉力相差36.3 kN。
(3)表孔弧形閘門的啟門力受水位的影響較小。通常情況下,表孔弧形閘門在設計水位下的最大啟門力不會超過空載狀況下最大啟門力的1.3 倍。據此判斷,在設計水位下,2# 工作閘門的最大啟門力約為425.5 kN,4# 工作閘門的最大啟門力約為507.1 kN,小於啟閉機的額定容量2×375 kN。
3 閘門結構強度、剛度和穩定復核計算與分析
弧形閘門採用空間結構有限元法進行復核計算。
閘門結構有限元計算分析採用美國Algor 軟體公司研製的Super SAP 程序。該程序由於採用等參單元,計算出來的應力值只能是高斯積分點的應力值。為此,採用局部最小二乘法從高斯點外推到節點而獲得每個節點上的應力值,從而使計算達到較高的精度。
選擇4# 工作閘門進行結構應力復核計算。根據閘門結構形式和受力特點,將閘門面板、主橫梁、縱梁、邊梁、小橫梁、支臂臂桿、支臂間垂直連接件離散為板單元,支臂間斜連接桿、門體背拉桿離散為桿單元。據此建立閘門有限元計算模型,計算模型的節點總數為4.0324 萬個,單元總數為3.93 萬個。
計算荷載主要考慮作用於閘門的靜水壓力和閘門自重。閘門計算水頭為12.7 m,下游無水。
3.1 強度評判標准
在對閘門結構進行強度校核時,應首先確定材料的容許應力,而容許應力與鋼材的厚度直接相關,閘門各構件材料的厚度不等,其容許應力亦不相同。閘門面板、小橫梁、邊梁、縱梁、主橫梁翼緣、支臂腹板等所用鋼材的厚度均不大於16 mm,屬第1 組,其容許應力[σ]=160 MPa,[τ]=95 MPa。主橫梁腹板、支臂翼緣等所用鋼材的厚度均大於16 mm,屬第2 組,其容許應力[σ]=150 MPa,[τ]=90 MPa。
容許應力不僅與鋼材厚度有關,還與閘門的重要程度和運行條件有關。根據《水利水電工程鋼閘門設計規范》(DL/T5013—1995)規定,對於大中型工程的工作閘門和重要事故閘門,容許應力應乘以0.90 ~0.95 的調整系數。此外,《水利水電工程金屬結構報廢標准》(SL226 — 1998)規定,對在役閘門進行結構強度驗算時,材料的容許應力應按使用年限進行修正,容許應力應乘以0.90 ~ 0.95 的使用年限修正系數,達到或超過折舊年限的修正系數取0.90。
根據以上規定,取容許應力的修正系數k=0.95×0.90=0.855。修正後的閘門各主要構件材料的容許應力列於表4。
表4 閘門各主要構件材料的容許應力
MPa

由於受力狀況不同,閘門各構件的強度評判標准亦不相同。
對於閘門承重構件和連接件,應校核正應力σ和剪應力τ,校核公式為:
σ≤ [σ] τ≤ [τ]
式中,[σ]、[τ] 均為調整後的容許應力。
對於組合梁中同時受較大正應力和剪應力作用處,除校核正應力和剪應力外,還應校核折算應力σzh,校核公式:σzh≤1.1 [σ]
對於面板而言,考慮到面板本身在局部彎曲的同時還隨主(次)梁受整體彎曲的作用,故應對面板的折算應力σzh進行校核,校核公式為:
σzh≤1.1α[σ]
式中,α為彈塑性調整系數,α取1.5。
3.2 結構應力計算結果與分析
計算結果表明,閘門面板、主橫梁、支臂、縱梁(含邊梁)、小橫梁(含頂、底梁)的折算應力均小於材料相應的容許應力,說明閘門各構件的強度是滿足要求的。
3.3 結構變形計算結果與分析
根據《水利水電工程鋼閘門設計規范》(DL/T5013-1995)規定,表孔工作閘門主橫梁的最大撓度與計算跨度的比值不應超過1 / 600。閘門主橫梁跨度為1.144 萬mm,其容許出現的最大撓度值為19.1 mm。
在計算水位下,閘門上、下主橫梁的最大撓度計算值分別為2.7 mm、2.9 mm,均小於主橫梁撓度的容許值(19.1 mm)。說明閘門的剛度是滿足要求的。
3.4 支臂穩定計算結果與分析
穩定計算時,構件截面厚度以現場實測的蝕余厚度為准。
在計算水位下,閘門上、下支臂彎矩作用平面內的最大穩定計算應力分別為98.4 MPa、98.7 MPa,上、下支臂彎矩作用平面外的最大穩定計算應力分別為90.7 MPa、91.1 MPa,均小於材料的容許應力(128.3MPa)。說明閘門支臂的穩定性是滿足要求的。
4 結論與建議
第三溢洪道作為密雲水庫重要的泄洪建築物,所屬閘門啟閉機的運行狀況直接關繫到水庫整體的運行安全,通過對閘門和啟閉機安全檢測的主要成果進行研究,根據《水利水電工程金屬結構報廢標准》,認為現有工作閘門和啟閉機可以繼續使用。但閘門局部有較重或嚴重銹蝕,焊縫外觀質量較差,建議水庫管理單位對閘門進行防腐處理,保障工程運行安全。
參考文獻
[1] 密雲水庫金屬結構安全檢測報告[R]. 2009.
[2] 水工鋼閘門和啟閉機安全監測技術規程(SL101-94)[S].
[3] 水利水電工程鋼閘門設計規范(DL/T5013-1995)[S].
[4] 水利水電工程金屬結構報廢標准(SL226-1998)[S].

❺ 長50米寬50米,深5米,的水庫,閘門要多厚

水庫閘門一般承受的水壓力大,如果用鑄鐵閘門,閘門的厚度要在3-8cm左右,具體還要根據設計圖紙具體計算,閘門的規格型號最高蓄水位等都影響閘門的厚度及重量。

❻ 為什麼小型水庫泄洪閘的下游要修建凹形橋

為了便於大水更好的通過小橋 而不至於損壞橋!
這樣的結構更加結實

❼ 弧形閘門的分類

①按門頂以上水位的深度分為露頂式和潛孔式。水庫水位不超過門頂稱專露頂式弧形閘門屬(也稱表孔弧形閘門)。水庫水位高於門頂稱潛孔式弧形閘門(也稱深孔弧形閘門或高壓弧門)。
②按傳力支臂形式分為斜支臂式和直支臂式。前者多用於寬高比較大的孔口。後者多用於寬高比較小的孔口。
③按支承鉸軸的形式分為圓柱鉸、圓錐鉸、球形鉸和雙圓柱鉸式弧形閘門。
④按門葉結構分為主縱梁式和主橫梁式弧形閘門等(受背水壓的稱反向弧門)。

❽ 長潭水庫的修建過程

長潭水庫修建工程於一九五八年十月一日正式開始,在省和專署領導下,由黃岩縣具體組織施工,成立了黃岩縣永寧江長潭水電站修建委員會,縣委抽出一個副書記和縣委委員、部長等幹部八十多人,設立了長潭水電站工程指揮部,領導掌握工地施工。 中共黃岩縣委、黃岩縣人委領導對修建長潭水電站工作非常重視,提出了「全黨下決心,全民大動員,組織軍事化,行動戰斗化,生活集體化,思想共產主義化」的口號, 要人去人,要物送物。一九五八年九月二十六日,縣委專門發出《關於抽調民工去長潭水電站工作的通知》, 「通知」中就「民工編制」、 「民工條件」、 「幹部配備」等作了比較詳細的布置:
①民工編制
根據領導方便和便於勞作、便於生活的原則,在黃岩縣永寧江長潭水電站修建委員會下成立民力動員科,專門領導民工。民力動員科下面的組織則按軍事化編制, 以人民公社(相當於區)為單位成立民工團, 以生產大隊(相當於鄉)為單位成立民工營,以原高級社為單位成立民工連。每團人數1000至 1500人,每營300至500人,每連100至120人。
②民工條件
年齡在18~50歲之間,身強力壯,青年婦女可佔20%;
非社員的地、富、反,有現行活動的壞分子一律不要;
有傳染病、長期慢性病及精神病的一律不要。
⑧幹部配備
各民工團設政委、正副團長、文書、通訊員各一人;每營設教導員、正副營長、文書、司務長、文化教員各一人;每連設指導員和正副連長各一人,並配文書和記工員各一人,每排設正副排長各一人,每班設班長一人。為了加強對民工的政治思想教育,保證工程質量,規定營以上幹部必須配備脫產的黨員幹部擔任。
④應帶工具及生活安排
由於水電站工程巨大,需用物資項目數量繁多,而市場及國家供應又不能充分滿足,因此要求小型工具一律自帶。山區、半山區(寧溪、烏岩、頭陀三區)每三人帶銖鋤二把,每人帶鍩鋤一把,每三人帶釘耙、鋤頭各一把,每人帶擔箕一擔,扁擔、擔勾一副;平原地區每二人帶釘耙一把,每三人帶鋤頭一把,每五人帶銖鋤一把,每人帶擔箕一擔,扁擔、擔勾一副。所帶物資因工損壞,由工地負責修理。因小雨不停工,每人須帶雨具一副。民工生活方面必須帶足一切炊事有關用具,配齊炊事人員(以3%左右為宜),以連隊為單位開伙,每人應帶一個月的口糧、菜金(4元左右),由於山區無法大量供應蔬菜,各區應盡量發動民工自帶菜蔬。被服、 草席、墊鋪稻草等日用品必須全部帶齊。連以上幹部及炊事員於九月二十九日報到,以便劃分工區,安排民工住宿及生活等問題。
⑤民工分配數
頭陀 1000人
澄江、城關 1500人
桐嶼、路橋 1500人
新橋 1500人
金清 1000人
三甲 1000人
洪家 1500人
一九五八年十月十日,大壩清基中,縣委及時抽調59台抽水機連開車技工一道前往長潭,其中煤器機39台,柴油機20台;十月三十日,開岩技工136人奔赴長潭;十—月二十一日,發出抽調第二批民工的通知;十二月二日,抽水機實調數已達 97台。 ①壩型選擇:依據節省鋼材水泥,盡最大可能地利用當地材料興建水工建築的原則,在擬訂長潭水庫大壩工程時充分考慮就地採用土料的因素。由於長潭水庫壩址周圍土料類別和蘊藏量的限制,能夠考慮的只是壤粘土和砂礫料的混合使用,而土壩的結構形式則有賴於大壩基礎地質和施工條件所決定。經鑽探了解,壩基岩石埋藏很深,覆蓋層達40餘米,系砂礫淤積而成,滲透系數隨著深度而逐漸減少,採用高程O公尺以下平均滲透系數為10米/日,但復表滲透情況較為嚴重。因此,如何減少滲流和防止可能發生的集中管涌顯然是考慮壩型的關鍵因素,這樣,帶有鋪蓋的粘土斜牆砂礫石壩殼壩也就成為最後選定的較為優越的設計壩型。土壩設計時所用土壤力學及物理特性為砂質粘土幹麼重yd=1.65噸/立方米,壤土幹麼重yd= 1.6噸/立方米,砂礫料yd=1.9噸/立方米;粘、壤土料的最優含水量由水利科學研究所土工室試驗確定。
②壩基清理:一九五八年十月一日,黃岩縣永寧江長潭水電站修建委員會發布了修建長潭水電站的命令,一千多名建設者在工地上舉行隆重的動工典禮來慶祝國慶九周年。他們舉著「開路先鋒」的大旗,用洋鎬、鋤頭在那荒涼陰森的溪谷中敲響了氣壯山河的改天換地的鑼鼓。水庫壩址屬火成岩系凝灰岩,節理較發育,左岸岩石裸露,右岸為坡積殘積層帶,是以粘質砂土為主的凝灰岩風化物,夾有風化塊屑厚度2~3米,個別地帶達10米以上,河床沖積層屬第四紀砂礫石層。建設者們靠肩挑手推,只化了個把月時間,就清除了雜質,去除了表土。
③挖填工程:建設長潭水庫的過程是人與天搏鬥的過程,長潭水庫的建成是人定勝天的明證。由於當時機械化程度低,技術力量薄弱,大面積的露天施工,無論是挖掘或者回填,碰上風霜雨雪,無不影響到工程的進度和質量。在黨委的領導下,在「建好長潭水庫,造福子孫萬代」的目標推動下,天大寒,人大幹,脫掉衣服赤膊來,人人都為加快建設速度,提高工程質量貢獻自己的智慧和力量。普通的人在這與天搏鬥的過程中都表現出非凡的天才,建設者的忘我勞動更是傳為美談。工地上出現了「十八勇士」、 「一百零八將」、 「鐵姑娘隊」等先進集體和個人。修建委員會和民力動員科抓住先進典型,通過召開積極分子代表大會,及時表彰先進,推動全體民工學先進、爭上游,加快了挖填工程的進度。各民工團的團長豁出命來干,經常第一個赤膊上陣,腰裡紮根稻草繩,如澄江的王秀堂,當年的老民工至今仍在談論他的虎勁和闖勁。
④截水牆:一九五九年十一月,水庫攔河壩砂卵石壩殼已部分完成,由於基礎存在強透水層,為使大壩穩定安全,需在基礎部分由鋪蓋改做兩道截水牆。截水牆最低要挖到黃海高程—3米,越深越難挖,滲流很大,達到2立米/秒,工作非常艱苦。工地上雖然有90台1000匹馬力的抽水機,但當抽水機稍有毛病,就會形成一個一、二米深的水潭。在這寒冬臘月,西北風凜冽,白霜滿地,滴水成冰的日子裡,人們仍然要亦膊下水挖石子,水沒過肩膀還在工作。由於滲流大,地質復雜,岩石堅硬,工效很低,嚴重地影響了整個工程的進度。
當時,有些人為了追求進度,認為截水牆無足輕重,未挖到設計深度就要回填。省水利廳的高肇儉工程師十分重視工程質量,認為這是千年大計,來不得半點虛假和馬虎,要人們繼續挖到設計標准。民工們接受不了,仍然要填。高工程師站在冰水漫胸的水潭中,大聲叫道; 「要填,就把我也給填了。」人們被高工程師這種大義凜然的正氣和講究科學的嚴格態度所震懾、所感動,停止了回填。高工程師立即打電報給省水利廳分管技術工作的吳又新副廳長。吳副廳長萬分焦急,馬—上驅車來黃,趕赴現場,命令重挖回填,使工程按標准進行。
人們在實踐中不斷總結經驗,進行技術革命和技術革新,水底下挖土撈石有困難,就由炮工下水爆破後再挖。 天氣越冷,干勁越大,冰天雪地里人來人往, 「老年人象雪裡松,青年人象一條龍」,搞得熱火朝天。第一道截水牆長360米,深10米,面寬50米,底寬8米,一九五九年十一月上旬開挖,一九六O年一月中旬完工;第二道截水牆長380米,深10~13米,面寬70米,底寬25米,一九五九年十二月下旬開挖,一九六O年二月中旬完成,兩道截水牆均用粘土回填。
⑤大壩合攏:在整個修築長潭水庫的巨大工程中, 最緊張、最激烈、最艱巨的要算大壩合攏前一霎那。大壩合攏是一場爭時間、搶速度,具有高度組織性和紀律性的戰斗,也是黃岩歷史上唯一的一次用人的雙手斬斷永寧江的戰斗。誰也沒見過這么大的水庫的大壩該是怎樣合攏的。雨季快到了,洪水威脅著大壩的安全,萬一特大的洪水出現,那就會沖垮現有已填築的壩體,不但前功盡棄,還將造成無法預料的惡果。有人提出把壩牆炸了,待過了雨季,來年再修。負責修建新安江水電站的徐洽時總工程師親臨長潭,和工地負責人、工程技術人員實地探討,果斷地作出立即合攏的決定。
一九六O年二月二十一日,大壩上下人山人海,上萬個赤膽英雄不顧水深路滑,手拉著車,肩挑著筐,以排山倒海之勢,奮勇沖向大壩合攏處。……經過二個多小時的奮力拚搏,截流成功,大壩勝利合攏了。從此,洶涌的永寧江水再也不能任性發瘋了,永寧江的命運已緊緊地掌握在人民手裡,變得溫良、馴順,開始造福鄉梓。
⑥大壩建成:一九六O年三月上旬,水庫大壩建成。大壩壩型為粘土斜牆砂卵石壩殼壩,以黃海高程計算,壩頂高程43米,壩底高程7.5米,壩實高35.5米,防浪牆高1.2米,壩頂長 506米,壩底長333米,壩底寬293米,頂寬6米,用粘土砂礫石填築,但基礎系砂卵石覆蓋層,最大厚度43米。水庫設計正常蓄水位36米,相應庫容4.60億立米,蓄水面積35.5平方公里,總庫容6.94億立米,電站最大工作水頭30米,最小工作水頭21.3米,設計水頭35.2米,庫內集雨面積441.3平方公里。
⑦台風考驗:一九六O年八月台風季節,十來天的連續淫雨使水庫水位突然上升五米,與粘土斜牆頂僅差二米左右。雨仍不斷點地下,水位還在繼續上升,大壩的安全受到嚴重威脅,水一旦漫過壩頂,大壩就必然坍塌,形勢萬分危急。各民工團全部出動,幹部、工人和全工地的職工家屬, 日以繼夜地撲在水庫大壩上,以沖鋒陷陣的姿態投入保壩搶險工作。水電站工程指揮部和黃岩縣的黨政領導,頭戴笠帽,腳著草鞋,與守衛在大壩上的人們同命運,共呼吸。領導同志的表率行動,使人們深受感動,他們的勞動熱情更加高漲,許多人廢寢忘食,輕傷不下大壩,重傷不叫痛,腦子里唯一的念頭是保住大壩,只要人在,就有大壩在。經過一個星期極為緊張的苦戰,雨止了,天晴了,巍峨的大壩更加壯觀,長潭水庫經受了第一次洪峰的考驗,也第一次發揮了防洪效益。 明渠溢洪道工程於一九五九年十二月中旬開始修建。明渠溢洪道溢流堰高1.2米,溢流堰頂高程36米,長60米,下接115米的漸變段與陡槽相連,陡槽長210米,寬30米,陡槽末端設差動式挑鼻坎,水流經挑射消能後進入寬70米,長2120米,泄洪明渠泄洪流量百年一遇930秒立米,千年一遇1630秒立米,溢洪部分全用混凝土襯砌,明渠部分全用干砌塊石護坡。
泄洪洞工程於—九六O年九月開挖,其進口形式為豎井式,分2孔,每孔孔口高5米,寬2.5米,中心高程為25.5米,進口底高程23米,每孔設工作閘門及事故閘門各一扇,閘門形式為平板定輪鋼閘門,用60噸卷揚起門機啟閉,洞長277米,內徑 5.5米,最大泄流量為295秒立米,消能形式為鼻坎挑流空中消能,最大流速13.2秒立米。泄洪洞全用鋼筋混凝土襯砌,於一九六一年十月下旬完成,一九六二年八月五日開始泄洪。 長潭水庫的輸水工程於一九五八年十一月一日開工。施工導流泄水及放空庫水要求洞底越低越好,但過底將加大閘門壓力,增加庫內泥沙進入隧洞影響發電。兩者雖有矛盾,但長潭水庫死庫容特別大,如欲放空庫水,必須要求洞底高程放到最低。由實測資料推算庫區50年的淤沙量為250萬立米,其相應高程為13米,因此定進口洞底高程為11米(進口中心線高程l 3米),洞身以1:100坡度下降,至調壓井處洞底高程為8.95米 (隧洞中心線高程11.200米)。為防止泥沙進入隧洞,需在隧洞進口前24米外建一攔沙壩,壩頂高至13米。對於這樣大的隧洞,不僅從來沒人打過,而且連看也沒人看過,其任務之艱巨,技術之復雜是可想而知的。當時技工很少,全工地也只有 15個石工,如果導流隧洞打勿通,大壩也就無法合攏,整個工程將毀於一旦。在此情形下,隧洞民工團採取積極措施,發揮集體智慧,老師傅自告奮勇帶徒弟,幾天之內就訓練了120名農民工為開岩技工,使工程很快地進展。原來一天進不了一米,後來一班就能進一米甚至二米,這在手工操作的隧洞進度中是罕見的。經過四個多月的苦戰,終於在一九五九年三月十日十二時打通隧洞。該隧洞長213米, 內徑4.5米,進口中心高程 13米,最大流量53秒立米,用鋼筋混凝土襯砌,進水口形式為斜坡式,閘門形式為平板定輪鋼閘門,其質量也十分過硬。
隧洞進口建築物為輸水道之咽喉,借其引水入洞,是水庫樞紐工程之一,共分進水口、操縱台、操縱室、清污台和攔污柵等五部分,其閘門經常開放,在電站和輸水洞需要檢修時偶一關閉。
進水口:進水口一方面要求能量損失少並能避免水流分離發生氣蝕現象,其斷面變化力求和緩且平台水流方向,另一方面受著攔污柵和水閘門的限制,需要照顧施工的方便,因此采米喇叭口狀兩孔矩形的進水口,其頂面曲線圓弧,半徑為6.75米;側面變化為反曲線,半徑為2.0米,底部是平面,進水口分兩孔,每孔寬3.5米,高6米,由反弧曲線漸變成2.0米寬、4.0高面的閘門孔口段。
操縱台;高32.0米,頂部高程43.0米,底部高程11米,主要為支承啟閉機,操縱閘門與攔污柵。為了本身的穩定和安全,防止洞面岩石的局部滑動,因而採用扶壁式擋土牆形式,由三片台墩及一片40厘米厚的斜牆構成,並在高程35米處建有清污台,以便清理攔污柵及修理閘門。清污台中墩寬1.5米,邊墩在高程19米以下,其寬度由1米以反弧曲線變成2.5米;在19米以上為1米,邊中墩以1:0.5坡度上升,並且全部用140號混凝土建成。清污台橋梁凈跨度為3.5米,與中、邊墩固端連接,以便使各台墩聯成整體。
操縱室:操縱室內裝置閘門和攔污柵啟閉機,是輸水隧洞的進口樞紐,底板和梁為鋼筋混凝土結構。操縱室長13.2米,寬12米,總面積158.4平方米,四壁用磚牆,屋頂用紅瓦,四面落水。
閘門:閘門共兩扇,為斜升定輪式鋼閘門,高5.115米,寬 5.054米,重7.4噸外加重7噸。閘門啟閉採用雙吊點75噸固定式啟閉機;閘門用30厘米直徑鋼絲纜滑輪組傳動啟閉,其軌道採用1:0.5的坡度,在喇叭口以下軌道支承在中、邊墩上,喇叭口以上支承於特製軌道樑上。為了減少啟閉閘門時的摩擦力,在每扇閘門支承處共設有6個滾輪。
攔污柵:為活動式閉水柵,高6.7米,寬3.90米,通過攔污柵的平均流速約1.25秒立米,水頭損失約0.138米。其軌道順台墩斜坡採用1;0.5,直接用八公斤鋼軌安裝在台墩上。攔污柵框架用型鋼拼裝,柵條為75毫米寬,12毫米厚,3434毫米長鋼板製造,進水孔口以上攔污格柵用140號鋼筋混凝土結構。 灌溉渠道工程在一九六一年一月二十五日動工,七月份基本完成開始受益。主要乾渠從長潭至澤國,全長l 2 3公里,其中最大輸水能力53立米/秒的灌溉總乾渠長20公里,34.1立米/秒的長12.3公里,還有七條共長87.5公里的主要乾渠(其中四條渠底寬10米,可通行50D噸輪船的交通乾渠共61公里)。
自水庫下電廠尾水渠起,穿過原有舊河道,沿河道右岸山麓,繞過楓家嶺,越過小里橋小溪經馬和嶺至三官堂,將永寧江截彎取直,兩端作堵壩兩道,水流經壩河道(水位較地面高 0.8米左右),再沿左岸平原開渠經山頭舟開鑿石方。從長潭至山頭舟這一段總乾渠長14.7公里,土渠面寬20米,底寬4.5~5米,深2.5~3.5米,比降萬分之一,石渠比降千分之一 (渠道在經過楓家嶺、馬和嶺和山頭舟時,坡降分別變陡至1:600, 1:1300, l:1300),流量40立米/秒。沿渠建築物有108處,其中倒吸虹三座;前蔣倒虹吸、三官堂倒吸虹、彭安倒虹吸,共長士20米;控制閘二座6孔(不包括沒有啟用的三官堂隧洞控制閘):岩頭控制閘、山頭舟控制閘;泄洪閘五座9孔:岩頭泄洪閘、北垟泄洪閘、林家橋泄洪閘、三官堂泄洪閘、山頭舟泄洪閘:渡槽一座:小里橋渡槽;公路橋四座 (即黃長線跨越總乾渠橋):長潭公路橋、小里橋公路橋、山頭舟閘公路橋、茅畲公路橋;便橋二十三座(橫跨總乾渠鋼筋混凝土結構橋):毛恩橋、前蔣橋、坦得橋、蘭岩橋、岩頭橋、小恩橋、蘭田橋、嶺根橋、特產橋、北垟公路橋、北垟便橋、北垟醫院橋、小里橋便橋、百畝洋便橋、彩雲橋、三官堂倒虹吸西橋、三官堂便橋、西嶴橋、彭安橋、東嶴新橋、東嶴便橋、南山橋、新嶴橋;滾水壩三處:蔣家嶴滾水壩、東嶴滾水壩、新嶴里滾水壩;隧洞一條:三官堂隧洞,長l 90米,寬4米,高 5米,半圓拱型。此外,還有排水溝及涵洞小閘計62處。從這一段不足15公里渠道的修建設施亦可看出整個灌溉渠道工程之艱巨。
七條主要乾渠遍布黃岩平原地帶,在灌溉和交通方面起著巨大的作用。
第一乾渠自焦坑附近起經童家洋、半洋崔至東路止,共長 8公里,渠底寬13米,邊坡1:2,水深3.6米,
第二乾渠自十里鋪起沿方山北麓經山下郎至柵橋止,全長 16公里,渠底寬13米,邊坡1:2,水深3.4米;
第三乾渠自桐嶼始,南下經螺洋至鑒洋湖北上經後洋金至杜嶴附近止,全長4公里,渠底寬12米,邊坡土:土,水深3.2米;
第四乾渠自路橋起至蔡家洋、東山頭和葭芷鎮以南至海門,共長12.5公里;
第五乾渠自路橋起經前洪、三甲至金清農場止,全長12.5公里;
第六乾渠自路橋起經蓬街、新市至金清閘止,全長18.5公里,渠底寬10米,邊坡1:2,水深2米;
第七乾渠自路橋起經泉井、新橋管至新河止,全長土14公里。
另外,為了不影響溫嶺至松門運糧河和金清港的交通,選定自盤馬山起經二塘街至金清閘附近做渡槽過金清港與第六乾渠相接,全長9公里。
江北渠道:一九六五年冬至一九六六年四月,長潭水庫配套工程之一-江北渠道建成。江北渠道地處永寧江以北,故名,是貫通永寧江北的一條主要渠道。從黃岩潮濟的岩頭倒虹吸開始,經過潮濟、溪頭、頭陀、嶼下、新前、拱東、王林至臨海縣西岑的長甸,全長39.29公里。渠道進口設計流量5立米/秒。整個渠道附屬建築物有倒虹吸一座,內徑1.8米,隧洞一條,內徑2.6米;大小涵閘43座,其中泄洪閘21座,控制閘 22座。江北渠道受益區是一個狹長地帶,南面臨江, 北面靠山,一般寬度0.5~1公里,最狹處為山、江相遇。過去農田多系靠天田、冷水田、垟心田和蓑衣田,現基本解決了5萬畝農田灌溉用水,改善了工業及人民的生活用水。 長潭水庫保壩工程設計防洪標準是三日雨量1400毫米,洪水總量5.82億立米,水位44,6米,下泄流量2845秒立米,設計要求加高大壩3米,由於國家經濟調整,保壩工程尚未實施。水庫原設計防洪面積28萬畝,水庫截流後,下游永寧江淤積加速,泄流能力由原來的200秒立米下降到目前的20秒立米,現在下游頭陀區遇日雨量50毫米就有1~3萬畝農田成澇,防洪面積未達設計要求。
由於長潭水庫建成攔洪蓄水後,永寧江治理工程未跟上,出水下泄量大大減少,影響了永寧江的生態平衡。潮水挾帶的泥沙大量沉積,河道嚴重縮狹,排水不暢,致使長潭水庫下游,永寧江兩岸農田內澇更加嚴重,同時影響西江排水,擴大與加重的受澇面積達8萬余畝,而且情況在繼續惡化。長潭建庫以前,潮水河段長43公里,潮區界到山頭舟以上16公里的上岸村,上渚潮流量2700秒立米,海門300噸船可直達黃岩,30噸小汽船能抵潮濟。但從一九六二年以後,攔蓄將近50%的永寧江水量(長潭下泄水量,建庫前5.4億立米/年,而1962—1980年僅0.6億立米/年)。上游最大洪水流量由2100立米/秒減為 74立米/秒,造床動力大減。
到一九七八年止,永寧江4 2公里河道,共淤積泥沙2700萬立米,其中北垟至三江口38公里,河道淤積2231萬立米,河床普遍抬高1.7米,江道斷面平均縮小58%,河寬縮狹44.5%。由於河床抬高,內河航運在永寧江上中段觀已無法通航,下段航運噸位也已顯著降低。 遺留的移民問題是影響長潭水庫效益充分發揮的—個重要原因。
建庫以來,共搬出四批移民計5974戶,尚有2158戶沒有按計劃遷出。其中38米高程以下的607戶,涉及七個鄉25個村。多年來,不得不控制蓄水,比正常少蓄1.61億立米。
長潭水庫自一九六二年建成受益以來,從根本上改變了黃岩縣、溫嶺縣、椒江市和臨海市西岑鄉的水利條件,對發展溫黃平原的國民經濟,對台州的金三角地帶的形成起著重要的作用。由於水庫保壩工程未做,配套不全,山林徵收、移民、水費、灌區管理等政策沒有得到妥善解決,還存在旱與澇、水與電、上游與下游之間的矛盾,影響工程效益的發揮。今後要確定長潭水庫的最終規模,完成保壩工程,完成庫內移民,進行灌區和泄洪工程配套,徹底整治永寧江,加強科學管理,進一步利用水土資源,開展綜合利用,在確保水庫安全的前提下,充分發揮工程效益。

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